正确答案: C

P[XB2.gif];P[XB3.gif];RP[XB1.gif]

题目：某12层钢筋混凝土框架结构，需进行弹性动力时程分析补充计算。已知，振型分解反应谱法求得的底部剪力为12000kN，现有4组实际地震记录加速度时程曲线P[XB1.gif]～P[XB4.gif]和1组人工模拟加速度时程曲线RP[XB1.gif]。各条时程曲线计算所得的结构底部剪力见表37。实际记录地震波及人工波的平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符。试问，进行弹性动力时程分析时，选用下列哪一组地震波(包括人工波)最为合理？ [JZ634_69_1.gif]

解析： 根据《高规》4.3.5条，每条时程曲线计算所得的结构底部剪力最小值为： 12000×65%＝7800kN P[XB1.gif]地震波不能选用，A和B不满足规程要求。 多条时程曲线计算所得的剪力的平均值为：12000×80%＝9600kN (10000+9600+9500)×[JZ634_69_2.gif]＝9700kN＞9600kN,C满足规程要求 (10000+9100+9500)×[JZ634_69_2.gif]＝9533kN＜9600kN,D不满足规程要求 故选C。 【命题思路】 本题主要考查考生进行结构时程分析时，对相关规范关于选波原则有关规定的理解与简单判断。 【解题分析】 1．时程分析方法是解决复杂工程问题的有效方法之一，可以作为振型分解反应谱方法的有效补充。进行时程分析时，鉴于不同地震波输入进行时程分析的结果的不同，现行规范规定可以根据小样本容量下的计算结果来估计地震效应值，因此对选择输入的地震加速度时程曲线提出了满足地震动三要素的要求，同时要求弹性时程的分析结果应与振型分解反应谱法相近。本题仅考核考生对后者的理解和应用。 2．根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010第4.3.5条，弹性时程分析时，每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65%，多条时程曲线计算所得的结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%。《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010第5.1.2条有类似规定，根据上述任一规范均能得出正确解答。 3．本题每条时程曲线计算所得的结构底部剪力最小值为：12000×65%＝7800kN，从而P[XB1.gif]地震波不能选用，选项A和B不符合要求，再根据多条时程曲线计算所得的剪力的平均值为：12000×80%＝9600kN的要求，排除选项D，只有选项C符合题意要求，故选C。

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[单选题]下列各项中，钢铁的重度γ[XBzs.gif]与木材的重度γ[XBzt.gif]之比最接近的范围是（　　）。

γ[XBzs.gif]/γ[XBzt.gif]=8.0～20

解析：根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）附录A表A第1项次，可知：木材规定自重因品种及含水率的不同，在4～9kN/m³变化；铸铁的规定自重为72.5kN/m³；锻铁的规定自重为77.5kN/m³；钢的规定自重为78.5kN/m³。则可得：[LXL20160121_1_1.gif]。

[单选题]钢筋混凝土板上由锚板和对称配置的弯折锚筋及直锚筋共同承受剪力的预埋件，如下图所示。混凝土强度等级为C30，直锚筋为4[LXL20160121_2_1.gif]12（AG=452mm²），弯折锚筋为2[LXL20160121_2_1.gif]12（Asb=226mm²）。［2008年真题］ [LXL20160121_42_1.gif]

该预埋件弯折锚筋的锚固长度l[XBxa.gif]（mm），取下列何项数值最为恰当?（　　）

360

[单选题]某现浇框架-核心筒高层建筑结构，地上35层高130m，内筒为钢筋混凝土，外周边为型钢混凝土框架，抗震设防烈度为7度，丙类，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.1g，场地类别为Ⅱ类，阻尼比ζ=0.04，结构的基本自振周期T[XBzl.gif]=2.0s，周期折减系数取0.8。

外周边框架底层某中柱，截面700mm×700mm，混凝土强度等级C50（f[XBzc.gif]=23.1N/mm²），内置Q345型钢（f[XBxa.gif]=295N/mm²），地震作用组合的柱轴向压力设计值N=19000kN，剪跨比λ=2.4。当要求柱轴压比μ[XBN.gif]≤0.8时，其采用的型钢截面面积应最接近于（　　）mm²。

45720

[单选题]在露天环境下，施工工地用杉木杆作梁底模立柱，杉木杆的小头直径d=160mm，未经切削，木材的抗压强度设计值（N/mm²）与下列何项数值相接近？（　　）

13.66

解析：根据《木结构设计规范》（GB 50005—2003）（2005年版）表4.2.1-1可知，杉木强度等级为TC11A，查表4.2.1-3得：顺纹抗压强度设计值f[XBzc.gif]=10N/mm²。露天环境强度设计值调整系数0.9，施工调整系数1.2，使用年限5年，调整系数1.1，原木未经切削顺纹抗压强度设计值提高15%。因此木材的抗压强度设计值应为：f[XBzc.gif]=0.9×1.2×1.1×1.15×10=13.66N/mm²。

[单选题]在一展览馆的楼面上，有一静止的展品及其墩座，其自重的标准值共为30kN；墩座经厚50mm的垫层坐落在板跨为3m（单向板）、板厚为150mm的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区（见下图）。 墩座平面 [LXL20160216_1_23.gif] l--板跨； b[XBcx.gif]、b[XBcy.gif]--分别为平行、垂直于板跨的荷载作用面的计算宽度； b--局部分布荷载的有效分布宽度。

单向板上，由墩座和展品这一局部荷载在板中产生的最大弯矩M[XBmax.gif]最接近于（　　）kN.m。

21.19

解析：1.根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）附录C第C.0.4条第2款，计算[LXL20160217_1_3.gif]时，应扣除原楼面均布活荷载；根据表5.1.1第4项次，展览厅楼面均布活荷载为3.5kN/m³，将局部分布荷载视作为作用于板中心处的一集中荷载30kN，则：[LXL20160216_1_136.gif]×（30－3.5×0.5×1.0）×3.0=21.19kN.m。

[单选题]某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如下图所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱（每边凸出墙面200mm×590mm）。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑（f＝2.79MPa）。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（f[XBzc.gif]＝14.3N/mm²），纵向钢筋为HRB400（f[XBzy.gif]＝360N/mm²），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm²）。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值（包括双面粉刷）为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。 [LXL20160205_1_155.gif]

墙梁的计算跨度l₀（mm）及计算高度H₀最接近下列（　　）组数值。

5300；3.30

解析：1.根据《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）第7.3.3条，支座中心线距离l0＝5400-200/2＝5300mm，又1.1l[XBzn.gif]＝1.1×4810≈5300mm，计算跨度取为l₀＝5300mm；截面尺寸为：1/10l₀=1/10×5300＝530mm＜600mm，故取h_b＝600mm；b_b＝250mm，h[XBb0.gif]＝600－35＝565mm；墙体计算高度为：h[XBzw.gif]＝3.00m；则墙梁计算高度为：H₀=h[XBzw.gif]+h_b/2＝3.00＋0.60/2＝3.30m。